Энергетическое использование древесных отходов стр.44

Как известно, даже для обычных циклонных пылеуловителей, в которых весь процесс сводится к определению криволинейного движения изотермического двухфазного потока с дисперсными частицами постоянной массы, задача о таком движении при больших значениях критерия Рейнольдса не может быть полностью решена. Поэтому вполне понятны трудности, возникающие при полном описании системой уравнений циклонного процесса сжигания твердого топлива, где криволинейное движение двухфазного потока является лишь незначительной частью большого комплекса взаимосвязанных явлений.

Таким образом, практический ориентировочный расчет циклонных топочных устройств должен базироваться на результатах конкретных исследований, проведенных по каждому виду сжигаемого топлива. В качестве определяющего размера циклонной камеры принимается диаметр ее внутренней цилиндрической поверхности Бц. Этот диаметр находится из следующих заданных при конструировании показателей циклонного топочного устройства:

номинальной производительности циклонной топки по расходуемому топливу Вц, кг/ч;

теплоты сгорания топлива (низшей) на рабочую массу топлива Онр, кДж/кг;

теплонапряжения поперечного сечения циклонной камеры кВт/м2.

Теплонапряжение сечения топочного объема принимают в пределах 10 000... 15 000 кВт/м2.

Внутреннее сечение циклонной камеры /•’ц можно подсчитать по формуле

(6.1)

где /•’ц — внутреннее сечение камеры циклона, м2.

Определяющий размер циклонного топочного устройства А, определяем по уравнению

Оц=У*У0,785.    (6.2)

Основные размеры и конфигурации камеры циклонного топочного устройства показаны на рис. 17.

Длина циклонной камеры в метрах определяется соотношением

1.ц = (1. . . 2)£ц.    (6.3)

При увеличении длины циклонной камеры возрастают потери на трение между несущей газовой средой и стенками камеры. Вследствие этого тангенциальная скорость вращающихся газов уменьшается по длине камеры по направлению к ее выходному концу. Следует иметь в виду, что рациональная конструкция циклонной камеры должна удовлетворять двум требованиям: иметь минимальное гидравлическое сопротивление и обеспечивать максимальное значение тангенциальной скорости вихревого движения газов на выходной стороне циклонного устройства.

Соотношение (6.3) подобрано таким образом, чтобы в условиях практики рациональность конструкции циклонного устройства была ориентировочно обеспечена, если это соотношение размеров камеры выдержано.

На аэродинамику циклонного потока не оказывает заметного влияния форма выходного конца циклонной камеры. В частности, применение плоского и встроенного конусного пережима (в виде конуса, сужающегося внутрь камеры, как это показано на рис. 17) дает практически одинаковые коэффициенты сопротивления циклонной камеры. Диаметр выходного отверстия циклонной камеры /)с существенно влияет на всю газодинамику устройства. Уменьшение параметра /)с/-Оц (см. рис. 17) приводит к росту тангенциальной скорости газового потока и к увеличению статического давления во всех сечениях циклонной камеры. Обычно для расчета диаметра применяют формулу


⇐ вернуться назад | | далее ⇒