Ц = ЯьЬх.
Составим уравнения равновесия: 1) ХМ = 0; 2) XX = 0;
определяем сумму моментов относительно точки А: ЦМА = 0;
М= ЯЬ(Ь'Г - ^)Л;(Л0 - 0,5/£) + Яфх{п0 - 0,5х); (7.29) зная, что х= £А0, подставляем в уравнение и получаем м= иь'г-- о,5л;)+/да0(л0 - о,5^л0) = я0г- 6)л;(л0-
- 0,5/£) + ЯьЫг1Ъ[\ - 0,5£); подставляем Д = £(1 - 0,5£), тогда
(1) М= ЯЬ{Ъ'Г - Ь)п',(п0- 0,5/0 + ДАЧ; (7.29, а) ш находим сумму проекций всех сил на ось X: XX = 0;
яь(ь'г - ь%+ям=ЯД; (7.30)
заменяем х, тогда
(2) ЯЬ{Ь'Г - Ъ% + /да0 = ЯЛ (7.30, а)
Пользуясь выведенными уравнениями для первого и второго случаев расчета прочности нормального сечения тавровых элементов, можно решать задачи аналогично задачам для прямоугольных элементов.
Примечание. Значения Ь'р вводимое в расчет, принимается из расчета, что ширина свеса полки в каждую сторону от ребра должна быть не более '/6 пролета элемента и не более:
а) при наличии поперечных ребер или при /£> 0,1 Л - '/2 расстояния в свету между продольными ребрами;
б) при отсутствии поперечных ребер или при расстояниях между ними больших, чем расстояния между продольными ребрами, и И < 0,1Л - 6Л^
в) при консольных свесах полки: при: Л' > 0,1Л - 6/£
0. 05.кЛ'<0,1Л-ЗЛ';
^ < 0,05я - свесы в расчет не учитываются.
3. Определение расчетного случая тавровых элементов
Расчетный случай тавровых элементов определяется из предположения, что нейтральная ось проходит по низу полки, на границе между первым и вторым случаем. При этом положение центра тяжести сжатой зоны находится на уровне половины высоты полки и расстояние между равнодействующей сжимающих напряжений в бетоне и центром тяжести арматуры определяется как (И0 - 0,5/£), а ее величина Кь = ЯьЬ'/пу.
Тогда изгибающий момент, воспринимаемый элементом при полностью сжатой полке (момент полки), равен:
м;=ЯьЪ'^к - о,5/?;). (7.31)
Сравнивая действующий на элемент изгибающий момент с моментом, воспринимаемым полкой М;, определяем расчетный случай:
если М< М'/у имеем первый расчетный случай тавровых элементов;